核心詞：RVVP 屏蔽電纜RVVSP 雙絞 屏蔽線 RVSP 價(jià)格 
　　1、該方法克服了磁傳感器陣列中心與三芯電力電纜中心偏心時(shí)
　　該方法克服了在磁傳感器陣列中心與三芯電力電纜中心偏心的情況下,用磁傳感器測(cè)量三芯電力電纜各芯電流精度低的缺點(diǎn),可以實(shí)現(xiàn)對(duì)三芯電力電纜各芯電流的更精確測(cè)量。這樣不僅可以確定偏心誤差的大小,而且可以得到考慮偏心誤差的三芯電力電纜各芯電流值的實(shí)際大小。隨著三芯電力電纜越來越多地用于35kV及以下三相電力系統(tǒng)的電纜輸配電工程,其運(yùn)行安全性越來越受到重視。因此,OC、OA和X軸的夾角分別為210°和330°。
　　2、從圖9可以看出
　　從圖9可以看出,考慮偏心誤差后,三芯電力電纜各芯電流的計(jì)算結(jié)果與模擬試驗(yàn)的輸入值非常接近,礦用電纜最大誤差僅為1%左右,這很好地驗(yàn)證了本文建立的分析模型的正確性。
　　3、然后
　　然后,利用由公式、公式和公式~組成的超定方程,對(duì)x、y、IA、IB和IC進(jìn)行解析求解。三芯電力電纜周圍任何位置的相電流產(chǎn)生的磁感應(yīng)強(qiáng)度與相電纜芯與位置之間的距離成反比,即對(duì)位置變化敏感。然后,以模擬試驗(yàn)得到的相應(yīng)磁感應(yīng)強(qiáng)度為已知條件,根據(jù)無(wú)偏心的解析模型,即公式~公式,求解三芯電力電纜各芯的電流IA、IB和IC。
　　4、目前
　　目前,現(xiàn)有的三芯電力電纜監(jiān)測(cè)方法大多基于間接方法來反映三芯電力電纜的運(yùn)行特性,如通過測(cè)量三芯電力電纜的溫度來監(jiān)測(cè)三芯電力電纜的運(yùn)行狀態(tài)。模擬試驗(yàn)采用麥克斯韋二維模型,三芯電力電纜參數(shù)設(shè)置如下:r=45mm,r=20mm,三相芯線a、B、C半徑為12.5mm;X=3mm,y=5mm,即存在偏心;輸入到每根芯線的正弦電流幅值為100A,即iaib=ic=100A,頻率為50Hz,它們之間的相位差為120°;將仿真模型的邊界設(shè)為氣球邊界,加載在以坐標(biāo)原點(diǎn)為中心、半徑為450mm的圓上;網(wǎng)格劃分方式為手動(dòng)劃分,網(wǎng)格在源（即a、B、C三相芯線）位置的最大邊長(zhǎng)為1mm;解算器類型為瞬態(tài)解算器;模擬持續(xù)時(shí)間設(shè)定為電網(wǎng)電流一個(gè)周期的時(shí)間,即20ms。在此之前,本文作者通過在三芯電力電纜表面安裝三個(gè)磁傳感器（以下簡(jiǎn)稱"磁傳感器陣列"）來線性感應(yīng)并獲得三芯電力電纜每個(gè)芯的電流,磁傳感器陣列與每個(gè)芯對(duì)齊,空間差為120°。通過模擬試驗(yàn)獲得的三個(gè)磁傳感器SA、Sb和SC的磁感應(yīng)強(qiáng)度沿N方向的分量隨時(shí)間的波形曲線如圖5所示。

例如,在求解sb處的磁感應(yīng)強(qiáng)度時(shí),y軸可以旋轉(zhuǎn)以與ob重合。本文將磁傳感器陣列設(shè)計(jì)成沿安裝平面的圓周方向旋轉(zhuǎn),然后分別在初始00和1800位置測(cè)量三相鐵心沿N方向產(chǎn)生的磁感應(yīng)強(qiáng)度分量;基于上述兩個(gè)位置的磁傳感器陣列參數(shù)和實(shí)測(cè)磁感應(yīng)強(qiáng)度,建立了三芯電力電纜各芯電流、磁傳感器陣列中心實(shí)際位置與實(shí)測(cè)磁感應(yīng)強(qiáng)度之間關(guān)系的解析模型,得到了六個(gè)非線性方程組。當(dāng)模擬試驗(yàn)的邊界加倍時(shí),RVVP屏蔽電纜RVVSP雙絞屏蔽線RVSP價(jià)格網(wǎng)格的最大長(zhǎng)度減少一半,兩次模擬試驗(yàn)之間的能量誤差變化小于1%,認(rèn)為原始模擬模型的精度滿足要求。這是因?yàn)槿倦娏﹄娎|的A、B和C三相線芯通常沿電纜的軸向圓周以120°的間隔均勻分布,并且三相線芯使用公共屏蔽保護(hù)層。在三芯電力電纜正常、對(duì)稱、穩(wěn)定運(yùn)行的情況下,三相電流平衡,外部等效電流為零,即通過電纜軸向橫截面的總磁通量也為零?；谧钚《朔ㄇ蠼夥蔷€性方程組,可以得到三芯電力電纜的偏心信息,以及考慮偏心誤差的三芯電力電纜各芯的實(shí)際電流。當(dāng)磁傳感器陣列的中心與電纜的中心重合,即沒有偏心時(shí),三芯電力電纜的結(jié)構(gòu)和每芯電流的測(cè)量原理如圖1所示。因此,在圍繞電纜軸向的磁感應(yīng)平面上無(wú)法產(chǎn)生變化的磁通量,因此不可能使用電流互感器測(cè)量三芯電力電纜每芯的電流。這表明必須考慮偏心誤差。為了實(shí)現(xiàn)對(duì)三芯電力電纜運(yùn)行狀態(tài)的在線監(jiān)測(cè),RVVP屏蔽電纜RVVSP雙絞屏蔽線RVSP價(jià)格更可靠的方法是在三芯電力電纜的實(shí)際運(yùn)行中監(jiān)測(cè)每根芯線的電流。對(duì)于實(shí)際測(cè)量設(shè)備,由于設(shè)備制造工藝水平和設(shè)備安裝過程中施工人員操作水平的限制,磁傳感器陣列中心與電纜中心之間不可避免地存在毫米級(jí)偏心。現(xiàn)在,沿安裝平面的圓周方向?qū)⒋判詡鞲衅麝嚵袕脑嘉恢眯D(zhuǎn)180°。旋轉(zhuǎn)后的新位置如圖3所示。圖2顯示了磁傳感器陣列中心和電纜中心之間的偏心原理圖。相對(duì)于原始安裝位置,沿安裝平面的圓周方向?qū)⒋艂鞲衅麝嚵行D(zhuǎn)180°,并在新位置沿電纜外表面的軸向圓周沿N方向測(cè)量磁感應(yīng)強(qiáng)度分量。圖6顯示了三芯電力電纜每芯計(jì)算電流隨時(shí)間的波形曲線。雖然間接法也能反映三芯電力電纜是否存在隱患甚至故障,但測(cè)量往往滯后,難以確定故障的具體位置和類型,RVVP屏蔽電纜RVVSP雙絞屏蔽線RVSP價(jià)格具有很大的局限性。
　　5、電磁場(chǎng)有限元仿真試驗(yàn)結(jié)果表明
　　電磁場(chǎng)有限元模擬試驗(yàn)結(jié)果表明,本文提出的磁傳感器測(cè)量三芯電力電纜電流的偏心誤差計(jì)算與補(bǔ)償方法具有較高的精度、良好的魯棒性和較高的實(shí)用價(jià)值。在不失一般性的情況下,如果Y軸與OA重合,則a點(diǎn)的坐標(biāo)為;從電纜中心到B和C芯線中心的矢量,即ob、OC和X軸之間的夾角分別為210°和330°;點(diǎn)B的坐標(biāo)是中的磁感應(yīng)強(qiáng)度,也就是說,它指向N方向。請(qǐng)注意,當(dāng)已知六個(gè)獨(dú)立方程可解五個(gè)未知數(shù)時(shí),應(yīng)使用最小二乘非線性擬合方法來獲得未知數(shù)的最佳估計(jì)。為了驗(yàn)證該方法的有效性,利用maxwe11150電磁場(chǎng)有限元仿真軟件,建立了三芯電力電纜的物理模型,并進(jìn)行了仿真試驗(yàn)。
　　6、原則上
　　原則上,三芯電力電纜的運(yùn)行狀態(tài)和是否存在潛在故障可以通過實(shí)時(shí)監(jiān)控進(jìn)行評(píng)估,RVVP屏蔽電纜RVVSP雙絞屏蔽線RVSP價(jià)格以確保通過三芯電力電纜傳輸電力的安全性和可靠性。因此,在具體計(jì)算中,根據(jù)公式、公式、公式和公式,在磁傳感器SA沿N方向的磁感應(yīng)強(qiáng)度分量表達(dá)式中,只要IA替換為IB,IB替換為IC,IC替換為IA,即三相鐵芯電流可以按此順序旋轉(zhuǎn)。因此,必須考慮偏心誤差。不難看出,計(jì)算結(jié)果與模擬試驗(yàn)中各鐵心組的電流波形存在較大偏差,最大相對(duì)誤差約為26%。模擬試驗(yàn)中輸入的a、B、C三相芯線正弦電流隨時(shí)間的波形曲線如圖4所示。本文提出的測(cè)量方法可以計(jì)算并補(bǔ)償磁傳感器測(cè)量三芯電力電纜各芯電流時(shí)的偏心誤差。各芯線正弦電流計(jì)算幅值ia=100.18a,IB=101.04a,ic=99.83a;電纜中心坐標(biāo)參數(shù)x=2.86mm,y=5.22mm。由分析計(jì)算結(jié)果再現(xiàn)的每根芯線的電流隨時(shí)間變化的波形如圖8所示。它與模擬測(cè)試中每個(gè)芯線組和輸入的電流波形之間的誤差曲線如圖9所示。近年來,隨著磁測(cè)量技術(shù)的發(fā)展和磁傳感器制造技術(shù)的不斷提高,用磁傳感器測(cè)量電流的方法逐漸成熟
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