由于圓形基坑的空間電弧效應，周圍結構和周圍土體表現(xiàn)出一般基坑不同的變形特征，廣泛應用于城市電纜隧道的施工。合鉆頭L鉆頭支撐的深圓形基坑，觀察了基坑開挖過程中地基變形和周圍土體變形特征。析。果表明，在坑外不對稱荷載作用下，基坑開挖引起的支護結構水平位移具有不規(guī)則的變形分布，坑內(nèi)最大側(cè)向位移為11.42毫米。持結構的軸向支撐力隨著開挖深度的增加而增加，并且挖掘結束時的軸向力可達到1962kN。圍表面的沉降具有“凹槽狀”分布：在拱形空間的影響下最大表面的沉降僅為13.52 mm并且位置與基坑大約是挖掘深度的0.8倍。纜隧道;圓形基坑;咬一口;約束結構;土壤變形?，F(xiàn)代城市建設中，隨著城市地鐵線路，市政管道和其他基礎設施的快速發(fā)展，基坑的建設正變得越來越普遍。所周知，基礎井的挖掘?qū)е卤３纸Y構的自變形，這又導致周圍土壤的應力狀態(tài)的變化，導致土壤的變形。
　　于不同地區(qū)土壤條件，設計要求和施工條件的差異，出現(xiàn)了各種類型的基礎井。中，圓形基礎井主要支撐圓周軸向壓力，可以轉(zhuǎn)換圍護結構的水壓和土壓力以及內(nèi)部支撐的軸向壓力，從而發(fā)揮“ “圓弧結構的圓弧”。其他類型的基礎井相比，由于其優(yōu)點：綜合剛度高，支撐效果好，經(jīng)濟性大，挖掘空間大，因此得到了廣泛的應用。前，國內(nèi)外研究人員已經(jīng)研究了深圓形基坑的結構特征和設計方法?；菡?，董洪志認為，由于圓形支撐結構的強度特性，這些基坑一般無內(nèi)部支撐，大大增加了施工空間，提高了工作效率;劉建航和侯學遠結合現(xiàn)有的圓形揚聲器。用的計算方法主要包括常規(guī)計算方法，彈性地基梁法和連續(xù)平均有限元法;周健和羅一波考慮了連續(xù)圓形地下結構的明顯“拱效應”。平面設計中，改進了垂直彈性地基梁的方法，并增加了等效彈性支撐以解決“拱效應”的存在; Parashar等人，通過挖掘三個大型圓形深基坑的過程在監(jiān)測過程中，發(fā)現(xiàn)環(huán)箍張力隨著挖掘開始減小，環(huán)向應力開始下降地面沉沒時減少.Yasush和他的合作者模擬了直徑為32米的圓形地下連續(xù)墻，研究了不同的墻壁。度和施工順序?qū)ν翂毫蛽跬两Y構周向的影響。本文中，與鉆桿和咬合支撐的深圓形基坑相關，在現(xiàn)場監(jiān)測開挖過程中支護結構的變形和周圍土體的變形特征，這允許實現(xiàn)某個類似的項目。線項目概述電纜隧道工程位于南京市鼓樓區(qū)，K2井由直徑18米，直徑20.2米的深基圓形基坑組成。面。大挖掘深度約為18.6米。撐結構采用鉆孔樁。中，鉆頭樁的樁和樁直徑均為1.2 m，樁與相鄰樁之間的距離為0.8 m，插入深度為32.0 m ?；拥撞? m范圍內(nèi)，使用完整的三軸混合加固，水泥含量為20％，無側(cè)限抗壓強度大于1.0 MPa。挖掘，上部環(huán)梁和三個隔離艙被從頂部bas.Selon設計要求布置，上部環(huán)梁的寬度為1.3米×1.3米，該第一圍堰0的，8米×0.8米。二個圍堰的尺寸為1.3 mx 1.1 m，第三個圍堰的尺寸為1.3 mx 1.1 m?？娱_挖示意圖如圖1所示。
　　坑支護深度，基礎土壤主要由回填層，粉質(zhì)粘土層，粉質(zhì)粘土層和上下層粉質(zhì)粘土層組成。土層的物理力學性質(zhì)如表1所示。以看出，開挖區(qū)松散土層厚度大，技術性能差，礦用電纜力的變形對保持結構的影響不容忽視?？硬捎梅謱庸饣拈_挖方式，分為五個基坑：從第一次開挖到開挖的高程，到底部設計的基坑持續(xù)39天。體的施工要求見表2.如圖所示。測裝置為了研究開挖過程中圓形基坑周圍結構的變形特征和周圍土體的變形特征，進行了一系列現(xiàn)場觀測。于圍護結構的鉆孔和咬合樁，分別設置深水平位移觀測點和軸向支撐力觀測點。于基坑開挖影響區(qū)內(nèi)的地層，分別定位地表沉降觀測點和地下水位觀測點。2是顯示基礎井的每個觀察元件的布置的平面圖。中，圍護結構的深水平位移觀測點是通過將樁加固籠與PVC傾斜管的長度相連而預埋的。三個安排CX1-CX3觀測點，采用加拿大RST數(shù)值型。角儀測量不同深度水平位移的變化。向支撐力的觀察點布置在具有大內(nèi)力的桿上或整個軸承系統(tǒng)中，并且在每個圍堰上布置兩個軸向支撐力監(jiān)測點，編號NL1-X和NL2-X，其中“x”表示支撐層的數(shù)量，總共8個軸向力觀察點和每層的觀察點垂直分布在同一條線上。據(jù)挖掘的復雜性，周圍表面沉降觀測點R1-R9布置在距基坑邊緣外的基坑1至3倍的開挖深度范圍內(nèi)。境，并且每個觀察點的布局是不規(guī)則分布的，根據(jù)使用光學水平和銦鋼水平的方法。過將水位管連接到10米的深度，SW1和SW2地下水觀測點對稱地位于圓形坑的兩側(cè)。外，每個觀測項目的監(jiān)測頻率和控制指標如表3所示。形基礎槽的變形特征分析保持結構的深水平位移由于數(shù)據(jù)的異常在CX2中，圖3中僅列出了CX1和CX3分離株。察數(shù)據(jù)。
　　從該水平位移CX2的分布通常顯示“肚子散裝”的具有兩個小中心和大的形狀的圖所示，并且該組件的位移偏移向內(nèi)基坑，最大為11.42毫米。CX3的水平位移分布曲線表明，基礎井在17 m深度上的位移是基礎井的向外運動和基礎井的結構。于17米表示基礎井內(nèi)側(cè)的運動。于圓形基礎井整體變形的明確協(xié)調(diào)，CX3包層結構的上部在整個開挖過程中向外移動，并且外殼的結構是橫向壓力作用下的不規(guī)則變形。邊形基坑的變形規(guī)律和變形規(guī)律不盡相同。形支撐結構的整套“拱形效應”通常要求水和土壤的結構和壓力基本對稱，并且基坑的整個支撐結構圓形在水和土的不對稱壓力下不對稱變形，圓形基坑可以變成不規(guī)則形狀。者分析了造成上述情況的原因，這可能是由于建筑物側(cè)面存在明顯的不對稱載荷，導致基礎井外活動土的強大壓力，導致包絡結構的不規(guī)則變形。外，CX1和CX3中包絡結構的最大水平位移根據(jù)挖掘階段而不同。不同的工況下，坑內(nèi)CX1的橫向位移最大值為：1.61 mm，4.48 mm，7.59 mm，9.68 mm和11.42 mm，與深度的比值為挖掘方式為：0.12，0.83，0.78，0.68。‰和0.61，兩個相鄰操作條件的橫向偏移差計算如下：2.87 mm，3.11 mm，2.09 mm和1.74 mm，以及該值的增量值。大橫向偏移逐漸變小。CX3的橫向位移曲線的轉(zhuǎn)折點為17 m。通過轉(zhuǎn)折點上方的凹坑外時，最大值出現(xiàn)在14米的樁位。大橫向偏移值為：0.43 mm，2.14 mm，2.44 mm，3.12 mm，與挖掘深度的比率為3.39 mm為0.3，0.4 ，0.25，0.22和0.18，最大橫向偏移增量分別為1.71mm，0.30mm，0.68mm和0.27mm。凹坑向下移動到轉(zhuǎn)折點以下時，24米深處的橫向偏移值最大，即：0.40 mm，3.58 mm，4.89 mm ，分別為4.98 mm和5.39 mm，與挖掘深度的比值為：0.3 0.66，0.49，0.34和0.28，橫向偏移值為分別為：3.18毫米，1.31毫米，0.09毫米和0.41毫米。CX3側(cè)移值的增量趨勢與CX1基本相同。壤挖掘過程基本上是應力釋放過程：隨著挖掘增加了外殼側(cè)的壓力，外殼的橫向位移增加。底部的地基加固對保持結構的側(cè)向位移有一定的限制作用。著開挖的完成，工作狀態(tài)4的橫向偏移值的增量和工作條件5相對較低。殼結構的支撐軸的強度圖4示出了由基坑的挖掘支撐的保持結構的軸向力的變化。以看出，隨著基礎井的開挖，軸向支撐強度的總體變化趨勢逐漸增大，表明保持結構的側(cè)向壓力隨著土壤的卸載而增加，導致軸向強度支撐。環(huán)的光束的軸向力的值沒有太大變化，并且通常保持在次grandeur.Une順序中的第一隔離艙的軸向力的值被構造第二圍堰后完成軸力的值減小，表明第二個圍堰支撐著負荷。第三個圍堰建造后，大部分壓力起到了支撐作用，增長緩慢;第三個圍堰施工后，第二個圍堰的軸力值減小了。挖的進展更慢：在工作狀態(tài)的第五步驟中，第三圍堰的軸向力的值顯著增加，并且可以看出，在保持結構體的壓力的值達到峰值在挖掘坑底部。這個階段，四個支撐的壓力值是：180 kN，901 kN，1485 kN和1962 kN，但每個觀測值都低于控制指標，表明該結構的在整個挖掘過程中，圍護結構處于穩(wěn)定狀態(tài)。圍表面的沉降圖5顯示了在不同工況下基坑開挖引起的周圍表面沉降的變化曲線。以看出，隨著基坑開挖深度的增加，周圍表面的沉降也增加，但沉降速率相對逐漸減小。6顯示了在不同工作條件下表面沉降與基礎井距離之間的位置關系。以看出，表面沉降曲線具有“凹槽狀”分布，并且最大表面沉降位置不靠近外殼結構，而是距離壁一定距離?；右鸬脑诘乇沓两档淖畲笥^測點距離基坑邊緣15米，相當于挖掘最大深度的約0.8倍。圖6中還可以看出，由基礎井引起的最大累積沉降值為13.52mm，這對應于對照指數(shù)的約0.43倍。對12個深淤泥基坑變形數(shù)據(jù)進行總結分析時，王子哲發(fā)現(xiàn)，在該過程中，83.4％的土層表面最大沉降值為60120 mm。掘。項目處于軟質(zhì)深層粘土層，最大沉降值小于該間隔值。可能是因為基坑結構是圓形的并且圓形基坑可以使用“拱頂”效應來減小封套的結構。向位移：當坑外土壤發(fā)生土壤外傾角效應時，周圍區(qū)域的沉降值將減小到一定程度。下水位圖7顯示了坑挖掘引起的坑外地下水位的演變。以看出，SW1S和SW2的整體變化曲線相對穩(wěn)定：SW1的最大變化范圍為0.607 m，SW2的最大變化為0.351 m，兩個系統(tǒng)之間的水位差異相鄰監(jiān)測小于0.5米挖掘過程中水位的差異。者都低于1.0米警告值，表明挖掘過程中的止水效果更好。
　　SW1監(jiān)測變化差異小于SW 2差異。位置的角度來看，SW1和SW2分布在基坑的兩側(cè)，厚度和巖土層的性質(zhì)從附近的坑，以及表面下的深層軟粘土。層的滲透系數(shù)非常低，水位監(jiān)測主要包括監(jiān)測水面潛水?？右彩潜砻鏉撍康钠琳?，SW2更接近最近的河流，因此SW2的水位大于SW1。論本文結合坑坑工程實例，對圓形基坑開挖過程中周圍結構和周圍土體變形結構的研究總結如下：坑外不對稱荷載條件，基坑開挖引起的圍護結構水平位移具有不規(guī)則的變形分布。

　　個CX1外殼在凹坑中有一個位移，最大橫向位移為11.42 mm。CX3外殼的結構在坑外的橫向位移超過17米，在坑內(nèi)的橫向位移小于17米。持結構的軸向支撐力隨著開挖深度的增加而增加，并且挖掘結束時的軸向力可達到1962kN。圓形基坑開挖引起的周圍表面沉降具有槽狀分布：在拱形空間作用下最大表面沉降僅為13.52 mm場地與基坑之間的距離約為挖掘深度的0.8倍。外，基坑開挖引起的坑外地下水位變化相對穩(wěn)定。[基金項目：中央大學基礎科學研究專項基金（B1504805）]
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