在本文中，數(shù)值模擬方法是用于模擬的迎角的紊流場廣角與電纜護罩（以下整流罩）。

　　通過不對稱流動控制來控制整流罩時，分析用于形成旋轉體的側向力的機構。
　　且整流罩參數(shù)對側向力的影響使得有可能獲得相應的研究結論。為扭轉整流罩的形狀設計，大迎角整流罩的空氣動力學特性和側向干涉力的控制提供了參考和參考。鍵詞：整流罩，高攻角，湍流場，流動不平衡，引進，背風側的非對稱渦現(xiàn)象時，修長的機身大角度attaque.Les研究者下飛發(fā)現(xiàn)于19世紀初。
　　量的實驗在國內(nèi)外已經(jīng)表明，這種不對稱旋渦結構可能引起的側向力在所述薄體取向的，但因為攻擊的非對稱渦高角度的外觀的錐形導彈的背風區(qū)尚未確定[1]。工程設計，這是不可避免的添加外部各方missile.Le本文通過旋風分析來自圓錐形錐形蝕刻的廣角不對稱后下側向力整流罩作用機制數(shù)值模擬方法。
　　流罩圓周位置對側向力的影響。格分割的3D模型和計算模型的體形圓錐面示于圖1中的模型的總長度是至圖19D中，頭部的長度為4D和所述整流罩的軸向起始位置是6D-18D。

　　網(wǎng)使用的六面體結構網(wǎng)格具有總共150萬門，如圖2所示：圖的局部網(wǎng)格流利溶液的螺旋體coniqueFig.2方法的1三維模型被用于計算流場和模型的周邊。限制是遠場壓力極限條件下，使用基于密度，湍流模型和k-ε精度風格二階風求解器執(zhí)行迭代計算。用上述方法，對于馬= 0.6，在25℃攻角的范圍至50°，導彈整流罩多無整流罩，所述整流罩位于方位角45的圓周方向的角度= 45°，90°，135°，多種工作條件進行數(shù)值計算分析。用整流罩形成側向力的機理在于研究整流罩對側向力的影響。先將整流罩導彈的側向力與其作用方向進行比較。用第3節(jié)中描述的方法確定是否存在整流罩。兩種情況下導彈流場的情況下，整流罩的圓周位置= 45°，如圖4所示。3.圖3示出的橫向力的結果來計算圓周方位，如在表1中提供的數(shù)據(jù)表明該表顯示，導彈的橫向力是低的，當沒有導流罩從25°到50°并且其尺寸和方向變化未確定。使用整流罩時，導彈的側向力明顯增加，計算受到攻擊。度范圍內(nèi)的橫向力總是指向拋射體的側面而沒有整流罩。表明，該護罩是用于導彈的攻角大的橫向力的缺點：橫向力增加并且有利的一面是，橫向力的方向不再變化。
　　了分析在導彈整流罩的橫向力之差的原因，圖4-9示出了彈丸的不同位置（軸向長度的位置）到0，6Ma的駕駛條件下，30°，40°和50°。周壓力系數(shù)的分布從0°到360°[2]。4至圖6，而不護罩可以看出，每個站的周向壓力分布具有在30°，40°和50°的迎角的條件的良好的對稱性。該圖中，隨著入射增加，流速分量增加并且風滯點壓力系數(shù)越高，兩側的吸入峰值越高。（90°和270°）[3]。

　　每個角度，下風側的周圍180°的壓力接近進入流的壓力，主要是因為渦旋對稱回流產(chǎn)生的壁表面上的滯流點具有相對高的壓力。8和9與護罩表明附近有整流罩（前45°）的周向位置處的壓力顯著跳躍點和壓力跳躍點接近或甚至等于在點的壓力在風中停滯不前。流罩位置后壓力迅速下降，此后停滯點（180°）處的壓力變化不大。一結果導致在壓力分布的嚴重不對稱左和彈丸和原體的左側的吸力峰值的右邊消失，導致橫向力的形成。述5DFig.5站stationFig.6 X = 10D周向壓力系數(shù)圖7圖X = 5D周向壓力系數(shù)X = 7.5De周向壓力系數(shù)的圖4 X =周向壓力系數(shù)=在DFig.9站stationFig.10的X = 10D周向壓力系數(shù)護罩截面輪廓圖來分析護罩如何導致吸入峰的消失的7.5 X 0.8每周壓力系數(shù)左，左壓力分布形式，導彈橫截面附近的整流罩圖。可以在圖中看到的，所述彈丸表面的空氣流從所述滯流點開始和鎖定壓力通過護罩對應于分布圖的跳躍點通過期間顯著增加壓力。旦氣流通過整流罩，內(nèi)部折疊壓力降低，同時產(chǎn)生單獨的分離渦（渦旋1），但彈簧壁上沒有明顯的粘結點。壁的表面附近的流線的方向顯示，背風面被再循環(huán)到分離渦1所述整流罩和所述分離渦的整流罩附著到表面上之后從一定距離的墻壁。析由于整流罩改變了彈丸側壁上的氣流方向并減慢了氣流，礦用電纜氣流與墻壁表面分離形成分離渦，因此由背風面控制的不對稱渦流出更有可能返回整流罩。樣，彈丸整流罩一側的壁面氣流與彈丸的風渦再循環(huán)有關，形成一個分離渦區(qū)，從而形成一個在圖2和3的部分中所示的左整流罩的分離點之后的中等壓力。的橫向力整流罩的位置影響的導彈的橫向力系數(shù)時整流罩處于圖13 azimut.Le表2的不同的角度示出了2.5D至12.5D彈簧的位置時整流罩處于不同的圓周位置。個位的橫向合理化。
　　2：整流罩位于不同方位角（Ma = 0.6，α= 40°）時導彈的橫向力系數(shù)。以從數(shù)據(jù)在表2中，該整流罩的位置對導彈的與大迎角，包括護罩導彈具有最大的橫向力時，它為90°的橫向力的影響顯著來推斷圓周上，隨后在vent.Si方向的整流裝置是在135℃的45°位置的，橫向力是最低靠近整流罩不帶外殼。是從流線11-13，所述渦流順風導彈的不對稱性是最強時整流罩為90°看出并且該整流罩是45°，當= 135°（整流）的位于順風時，影響極小。非對稱渦旋護罩的效果提高了，一方面，所述渦流分離器的渦流的整體不對稱性，和非對稱渦流的軸向位置更靠近頭。11 45°橫截面流程圖圖12 90°橫截面流程圖圖13 135°橫截面流程圖圖14 5D = 15D圓周分布站圓周壓力的分配系數(shù)圖16分配站周向壓力系數(shù)X = 10D圖14至16表明，該整流罩位于= 45°（對應于圖3）= 90°，Ф= 135截面的圓周壓力系數(shù)為°°，迎角α= 40°。們在圖中看到彈丸兩側壓力分布的對稱性在= 90°時最差，其次是45°。Ф= 135°時，影響是最小的，并且在兩側上的壓力分布是基本對稱的，這也可以通過表2中所示的周向位置的影響的橫向力系數(shù)反射的整流罩上導彈的橫向力是類似的結論，即在文獻[4]所述突出物具有在90°至120°的圓周方向上的位置附近的順風渦流的影響最大。于其作用的主要的原因是，側向壓力的最低點是接近90°在圓周方向上，所述整流罩的壓力而顯著地增加，由于護罩塊和所述渦流分離整流罩的下游沒有附著在彈性墻上。直接插在后部渦流，這會導致壓力變化平穩(wěn)，導致抽吸對護罩的一側上的峰的消失的非對稱結構，并在橫向力的變化是最明顯的。Ф= 135°，護罩位于吸力峰值的形成位置的下游一側，在渦流順風結構，并且其影響區(qū)域也基本位于下渦流風，使整流罩一側的吸力峰不受大的影響。彈側向力的影響很小。乎從右側吸入峰15和16，其放置在不同的周向位置整流罩增加渦流的不對稱順風射彈之間的差異，從而導致在抽吸峰的峰值的增加右，這對應于導彈的橫向方向。力的增加也貢獻了一定的數(shù)額。論在本文中，我們計算數(shù)值的湍流場廣角整流罩導彈攻擊，并研究了整流罩和導彈上的側向力的風之間的渦流的影響。下結論是通過獲得：分析所述彈丸和護罩附近的流程圖的橫截面的周向壓力系數(shù)的分布，得出的結論是所述護罩攻擊的較大的角度下增大了導彈的橫向力，主要是因為整流罩的氣流。
　　離提前和改變當?shù)亓鲃拥姆较颍沟盟霰筹L面的渦流分離回流反轉上升氣流，并返回到靠近護罩壁的壓力，從而改變結構的場原始流動使整流罩一側的吸力峰值消失，導彈不會指向側面的側向力增加。罩增加了攻擊的高角度下的導彈的兩側上的壓力分布的不對稱性，而下風側的渦流分離器的不對稱性也得到改善。

　　流罩的影響最大，如果它靠近90°圓周角及其對導彈的側向力的影響是非常接近，沒有整流罩。
　　一個大的角度的情況下，導彈的橫向力明顯增加的情況相比，無整流罩，但橫向力的方向不與迎角改變，但是附接至沒有整流罩和一定攻角的一面。側力量的變化不大?？嘉墨I[1]上的薄體，王元，兆麟Fan等，的攻角的非對稱性粗糙帶的影響2005空氣動力學雜志[2]的實驗研究的對非對稱的流動特性一個具有廣角攻擊力的瘦身。
　　兆林，王元等人，流體力學2003經(jīng)驗和措施[3]的鈍器攻擊高角度，梁鵬飛，姚錚等戰(zhàn)術導彈的流動特性的數(shù)值模擬。2008年，空氣動力學雜志[4]渦流的數(shù)值研究對稱Yunjun楊，崔爾杰2004年，雜志力學作者：劉煒（1986-），男，湖南益陽，主單元江南機電設計研究院。
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