關(guān)于HVDC電纜絕緣中的空間電荷問(wèn)題，有限元分析方法用于模擬絕緣材料的非線性特性對(duì)極化動(dòng)態(tài)過(guò)程的影響。壓直流電纜絕緣中非線性導(dǎo)電性引起的空間電荷去極化。過(guò)修改電導(dǎo)的激活能和對(duì)電場(chǎng)的依賴系數(shù)，可以獲得在極化和去極化過(guò)程中空間電荷密度隨時(shí)間變化的變化。析結(jié)果表明，降低電導(dǎo)的激活能或增加對(duì)電場(chǎng)的依賴系數(shù)可以減少電纜絕緣中非線性電導(dǎo)率產(chǎn)生的空間電荷。HVDC并消除極化和去極化過(guò)程中空間電荷的“過(guò)載”和“反轉(zhuǎn)”。性過(guò)沖現(xiàn)象將極化和去極化過(guò)程加速到穩(wěn)定狀態(tài)，同時(shí)增加電介質(zhì)中的電流密度。線性電導(dǎo);高壓直流電纜;空間費(fèi)用;極化;動(dòng)態(tài)過(guò)程中圖分類號(hào)：TM 854文檔編號(hào)：A產(chǎn)品號(hào)：1007-449X（2019）07-0027-11摘要：研究空間電荷問(wèn)題模式和極化中的非線性負(fù)載性能表明，電導(dǎo)率的激活能量的減小或場(chǎng)依賴系數(shù)的增加減少了空間電荷的量和極化和去極化期間的“過(guò)沖”。均由非線性電導(dǎo)率和極化和去極化誘導(dǎo)，更快地實(shí)現(xiàn)穩(wěn)定性。價(jià)格上漲總電纜絕緣。鍵詞：非線性電導(dǎo)率，高壓直流電纜，空間電荷，極化，動(dòng)態(tài)過(guò)程引言直流輸電技術(shù)比傳輸技術(shù)有許多優(yōu)點(diǎn)高容量，高壓和長(zhǎng)距離傳輸中的交流電[1-2]。為直流輸電系統(tǒng)的關(guān)鍵部件，高壓聚合物絕緣（HVDC）高壓電纜，如交聯(lián)聚乙烯（XLPE）高壓直流電纜，已被廣泛使用[3]。
　　HVDC XLPE電纜中的空間電荷問(wèn)題受到了很多關(guān)注[4-6]。據(jù)空間電荷源[7]，它可以分為兩類：一類是在強(qiáng)電場(chǎng)下根據(jù)絕緣材料的微觀特征產(chǎn)生的（例如介質(zhì)中雜質(zhì)的熱電離）絕緣，極性分子極化，電極）由于注入和陷阱等因素造成的空間電荷，由空間宏觀介電參數(shù)引起的慢極化引起的其他類型的空間電荷，其產(chǎn)生絕緣材料的非線性特性，結(jié)構(gòu)參數(shù)，溫度梯度與施加電壓等各種因素有關(guān)。于第一種類型的空間電荷，許多國(guó)內(nèi)外研究人員進(jìn)行了廣泛的研究[8-13]。于第二類空間電荷，現(xiàn)有的空間電荷測(cè)試技術(shù)不區(qū)分兩者[14-16]，第二類空間電荷具有相對(duì)較低的值[17-]。18]，經(jīng)常被忽略，因此對(duì)它的研究相對(duì)較少。而，后者可以存在于任何場(chǎng)級(jí)，這也影響在操作期間HVDC電纜的絕緣中的電場(chǎng)分布。證據(jù)表明，絕緣材料的非線性特性對(duì)空間電荷極化動(dòng)態(tài)過(guò)程和HVDC電纜去極化的影響對(duì)于新絕緣材料的開發(fā)至關(guān)重要。文采用Comsol Multiphysics多物理耦合軟件模擬不同非線性電導(dǎo)特性對(duì)HVDC電纜絕緣中空間電荷極化和去極化動(dòng)態(tài)過(guò)程的影響。真模型建立模型為了研究介質(zhì)電導(dǎo)的非線性特性對(duì)空間電荷極化動(dòng)力學(xué)和電纜HVDC絕緣中的消偏振的影響，參考典型結(jié)構(gòu)320 kV，500 MW直流電纜[19]，簡(jiǎn)化了。
　　立了HVDC電纜的仿真模型，如圖1所示：模型的內(nèi)部電極半徑為26 mm，絕緣支撐的厚度為24 mm，外部電極的半徑52毫米材料特性，邊界條件和加載方法材料特性模型各部分的材料特性如表1所示。度場(chǎng)的確定將導(dǎo)致電纜絕緣層的溫度梯度在實(shí)際的HVDC電纜操作中加熱導(dǎo)體芯。了使模擬條件更接近實(shí)際情況，模型中的溫度邊界條件定義如表2所示。中：Rin Rout分別是內(nèi)電極和外電極的半徑; r是絕緣介質(zhì)中任何點(diǎn)的半徑。該文章中，ΔT= 30K，絕緣介質(zhì)中相應(yīng)溫度的分布曲線示于圖3中。1.通過(guò)將外電極接地來(lái)確定電場(chǎng)的邊界條件，并且通過(guò)由以下等式確定的激勵(lì)電壓施加內(nèi)電極。值分辨率方法使用COMSOL Multiphysics軟件中的瞬態(tài)解算器，有限元軟件來(lái)求解模型，主要是用數(shù)值求解泊松方程。數(shù)字解決方案過(guò)程中，空間網(wǎng)格單元的大小和時(shí)間步長(zhǎng)是影響解決方案準(zhǔn)確性的關(guān)鍵因素。在計(jì)算區(qū)域上執(zhí)行三角測(cè)量時(shí)，劃分單元的最大尺寸設(shè)置為0.2mm。于極化和去極化達(dá)到其穩(wěn)定狀態(tài)的過(guò)程，計(jì)算時(shí)間為1，400，000，其中前400，000是極化過(guò)程，最后1，000，000是去極化過(guò)程。了保證計(jì)算的準(zhǔn)確性并減少計(jì)算時(shí)間，計(jì)算步驟由時(shí)間的劃分來(lái)定義。體參數(shù)如表3所示。間電荷的計(jì)算COMSOL Multiphysics的有限元軟件可以直接提供空間電荷密度ρ的時(shí)空分布，但由于模型誤差（由極限網(wǎng)格的細(xì)度決定），電極極限處電荷密度ρ的分布明顯不符合物理事實(shí)。此，根據(jù)電位移D的全球時(shí)空分布，通過(guò)線性插值和電荷密度的時(shí)空分布來(lái)計(jì)算受模型誤差影響的電極附近的電位移D.然后計(jì)算空間ρ。體關(guān)系是空間電荷極化設(shè)定過(guò)程。導(dǎo)激活能對(duì)空間電荷極化過(guò)程的影響電導(dǎo)率方程（1）的各種參數(shù)在文獻(xiàn)[20]中給出：A = 3.2788 1 V / （Ω·m2），B = 2.77×10-7 m / V.在ΔT= 30 K和U0 = 300 kV的條件下，只有電導(dǎo)的活化能φe變?yōu)?.5，分別為0.52，0.54，0.56，0.58和0.6eV，因此在不同的電導(dǎo)率激活能量下模擬介電常數(shù)。此過(guò)程中電場(chǎng)密度和空間電荷的空間和時(shí)間分布，典型結(jié)果如圖3和圖4所示。相似的溫度和場(chǎng)條件下，電荷密度值空間與文獻(xiàn)[21-22]中測(cè)量的空間大小相同。3和圖4示出了由于在極化過(guò)程期間存在溫度梯度，電場(chǎng)在穩(wěn)態(tài)下反轉(zhuǎn)（電纜絕緣中的電場(chǎng)具有低且高的內(nèi)部外部分布。久模式）和空間電荷隨時(shí)間而變化。淀現(xiàn)象，即空間電荷密度首先隨極化時(shí)間增加，然后減小，變成趨于穩(wěn)定狀態(tài)值的非單調(diào)現(xiàn)象。

　　
　　化過(guò)程中空間電荷的產(chǎn)生是空間中介電常數(shù)梯度分布的結(jié)果。同位置的電荷密度隨時(shí)間變化的變化由下式確定[ 20]：空間電荷的動(dòng)態(tài)行為在很大程度上取決于弛豫時(shí)間的時(shí)空。布圖5顯示了根據(jù)計(jì)算的弛豫時(shí)間τ（t，r）的典型時(shí)空分布。圖5中可以看出，介質(zhì)的動(dòng)態(tài)弛豫時(shí)間在徑向的任何時(shí)刻都具有低和高的內(nèi)部外部分布;施加電壓的初始動(dòng)態(tài)弛豫時(shí)間的空間分布梯度大于靜止?fàn)顟B(tài)下動(dòng)態(tài)弛豫的動(dòng)態(tài)時(shí)間空間分布梯度。正極性電壓施加到內(nèi)部電極時(shí)，帶正電的載流子從內(nèi)部電極遷移到外部電極。內(nèi)部導(dǎo)體的弛豫時(shí)間小于內(nèi)部電極的弛豫時(shí)間時(shí) Δr，r處的電荷轉(zhuǎn)移率大于r Δr。荷轉(zhuǎn)移率，從而形成正空間電荷累積，而正電荷累積又降低r處的電場(chǎng)，并且電導(dǎo)率降低，載流子遷移率降低這是一個(gè)負(fù)反饋過(guò)程，所以最終達(dá)到平衡狀態(tài)。間電荷密度“溢出”行為的整體表現(xiàn)[24]。同電導(dǎo)激活能量下相應(yīng)絕緣介質(zhì)中穩(wěn)定空間電荷密度的平均值如圖4所示。
　　圖6中可知，隨著電導(dǎo)的激活能量增加，絕緣介質(zhì)中靜止?fàn)顟B(tài)下的空間電荷累積量線性增加。了清楚地反映不同電導(dǎo)激活能量對(duì)電介質(zhì)中空間電荷極化過(guò)程的影響，在絕緣介質(zhì)水平上提取空間電荷密度r = 26.2 ，38，49.8毫米，空間電荷密度隨時(shí)間變化。圖7和7所示，圖6和圖7顯示激活能量越高，“空間電荷”溢出現(xiàn)象越慢，“峰值”峰值越大?！耙绯觥焙苤匾?，穩(wěn)定的空間電荷密度越重要。自跳躍電導(dǎo)模型的電導(dǎo)率公式（1）的活化能φe直接影響μ載流子的遷移率[25]。相同的激發(fā)條件下，活化能越高，遷移率和外界越低。發(fā)響應(yīng)越慢，空間電荷“溢出負(fù)載”越慢，激活能越大，電導(dǎo)率受溫度影響越大，電導(dǎo)率梯度越高。相同的溫度梯度下形成。過(guò)等式（5）獲得的極化空間電荷的大和平衡值：從等式（7），穩(wěn)態(tài)下的空間電荷密度與時(shí)間梯度成比例放松，電導(dǎo)率梯度越高，弛豫時(shí)間梯度越重要。
　　此，活化能越高，電介質(zhì)中的空間電荷密度越高。極化過(guò)程中提取絕緣介質(zhì)的每單位長(zhǎng)度的吸收電流（總極化電流減去導(dǎo)電電流），并獲得作為時(shí)間和半衰期（所需時(shí)間）的函數(shù)的吸收電流曲線這樣吸收電流減小了初始值的一半，如圖4所示。8.顯示。前的半衰期可以反映極化過(guò)程（去極化）達(dá)到平衡的速率。在圖7中可以看到的，激活能量增加，吸收電流減小并且極化達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)所需的時(shí)間增加。也是由于以下事實(shí)：電導(dǎo)的活化能增加以降低佩戴者的移動(dòng)性，在相同外部條件下的導(dǎo)電性降低，電流密度降低并且佩戴者的移動(dòng)性是也減少了，所以極化達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)所需的時(shí)間增加了。ΔT= 30 K，U0 = 300 kV，A = 3，278的前提下，電場(chǎng)依賴系數(shù)對(duì)空間電荷極化過(guò)程的影響由電場(chǎng)依賴系數(shù)B修正。1 V /（Ω·m2），e = 0.56 eV。擬在以下條件下進(jìn)行：1.27×10-7，1.77×10-7，2.27×10-7，2.77×10-7，3.27×10-7和3.77×10-7（單位：m / V）。獲得不同的電場(chǎng)依賴系數(shù)時(shí)，獲得電場(chǎng)的空間和時(shí)間分布以及相應(yīng)絕緣介質(zhì)中的空間電荷密度（典型結(jié)果顯示在圖9和10中）。較圖9與圖3，圖10和圖4，可以看出，電場(chǎng)依賴系數(shù)B的增加緩和了由溫度梯度引起的電場(chǎng)反轉(zhuǎn)程度。緣介質(zhì)并降低絕緣中的總空間電荷密度?？梢酝ㄟ^(guò)圖2的穩(wěn)態(tài)平均空間電荷密度和電場(chǎng)依賴系數(shù)之間的關(guān)系更清楚地反映出來(lái)。12是當(dāng)空間電荷密度在r = 26.2mm，r = 38mm和r = 49時(shí)被提取時(shí)空間電荷密度與時(shí)間的關(guān)系圖， 8毫米。圖12中可以看出，電場(chǎng)依賴系數(shù)的增加抑制了空間電荷的“溢出”行為，減少了絕緣介質(zhì)中的總空間電荷累積并減少了極化達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)所需的時(shí)間。依賴系數(shù)的電場(chǎng)的增加有助于電場(chǎng)在絕緣介質(zhì)[26-27]的均勻分布，從而在絕緣介質(zhì)中的電場(chǎng)模式的斜率在徑向方向上，這允許減小緩和空間電荷密度的動(dòng)態(tài)變化。

　　13是表示在不同的電場(chǎng)依賴性系數(shù)下，礦用電纜絕緣介質(zhì)中吸收電流隨時(shí)間的變化及其半衰期的曲線圖。圖13中可以看出，電場(chǎng)依賴系數(shù)越大，相應(yīng)的偏置電流越大，并且極化達(dá)到穩(wěn)態(tài)所需的時(shí)間越短。際上，當(dāng)對(duì)電場(chǎng)的依賴系數(shù)增加時(shí)，對(duì)應(yīng)于絕緣介質(zhì)的電導(dǎo)率在相同的外部條件下增加[26-27]。間電荷去極化耗散過(guò)程電導(dǎo)激活能量對(duì)空間電荷去極化過(guò)程的影響將腳趾電導(dǎo)的激活能量改變?yōu)?，分別為5，0.52，0.54，0.56，0.58和0.6eV，其他條件與極化過(guò)程相同。不同的電導(dǎo)激活能量下，在絕緣介質(zhì)的去極化過(guò)程中獲得電場(chǎng)的時(shí)空分布和空間電荷密度（圖14和15中所示的典型結(jié)果）。

　　去極化過(guò)程中，發(fā)生空間電荷現(xiàn)象“反極性超限”，即內(nèi)部電極附近的空間電荷不隨時(shí)間單調(diào)減小到零，但反極性的峰值出現(xiàn)然后降低到零。極化過(guò)程的“反極性??超限”回應(yīng)極化過(guò)程的“溢出”，并且“反極性超限”總是由動(dòng)態(tài)弛豫時(shí)間的時(shí)空分布決定。于去極化過(guò)程中電極附近的反向電場(chǎng)，發(fā)生“反極性超限”。16顯示了不同激活能量對(duì)不同位置的空間電荷去極化動(dòng)態(tài)特性的影響。圖中可以看出，在去極化過(guò)程中，電導(dǎo)率的激活能對(duì)空間電荷中“反極性超限”現(xiàn)象的影響與極化過(guò)程相容;也就是說(shuō)，激活能越高，空間電荷現(xiàn)象就越反轉(zhuǎn)。速越大，“反極性超限”的峰值越大。極化電流密度曲線與時(shí)間的關(guān)系以及去極化電流半衰期和激活能量也可從圖17中得知。間電荷的去極化過(guò)程的激活與極化過(guò)程的激活相同。場(chǎng)依賴系數(shù)對(duì)空間電荷去極化過(guò)程的影響改變了電場(chǎng)B的依賴系數(shù)，即1.27×10-7，1.77×10-7 ，分別為2.27×10-7，2.77×10-7，3.27×10-。
　　圖7和3.77×10-7（單位：m / V）中，其他條件對(duì)應(yīng)于相同的極化過(guò)程。這些條件下，模擬顯示電場(chǎng)密度和空間電荷的典型的時(shí)空分布在圖4中示出。照?qǐng)D18和圖18。圖顯示了20個(gè)不同的電場(chǎng)依賴系數(shù)對(duì)不同位置的空間電荷去極化的動(dòng)態(tài)特性的影響。圖20中可以看出，改變電場(chǎng)依賴系數(shù)對(duì)空間電荷的“反極性??超限”現(xiàn)象的影響與極化過(guò)程兼容，即，也就是說(shuō)，電場(chǎng)依賴系數(shù)的增加抑制了空間電荷的“反極性??超限”行為，并且縮短了去極化達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)所需的時(shí)間。圖21中不同電場(chǎng)依賴系數(shù)的去極化電流及其半衰期曲線可以看出，電場(chǎng)依賴系數(shù)對(duì)電場(chǎng)的極化和去極化具有相同的影響。間費(fèi)用。論利用COMSOL軟件模擬給定結(jié)構(gòu)下HVDC電纜中電纜絕緣空間電荷的極化和消極化動(dòng)力學(xué)，應(yīng)用激勵(lì)形狀和絕緣溫度梯度，得出以下結(jié)論：降低絕緣材料電導(dǎo)率的激活能量可以減少極化期間介質(zhì)介質(zhì)中非線性電導(dǎo)引起的空間電荷累積，并抑制其行為在極化和去極化期間超過(guò)“和”反轉(zhuǎn)空間電荷的極性“。少去極化達(dá)到平衡所需的時(shí)間;）增加電場(chǎng)依賴系數(shù)也可以減少空間電荷累積并抑制“溢出”和“反極性” “在空間電荷的極化和去極化過(guò)程中?！按蚩住?，縮短極化和去極化達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)所需的時(shí)間?？嘉墨I(xiàn)：[1]在中國(guó)電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2012，32中國(guó)[J]論文集直流電網(wǎng)（13）的應(yīng)用前景的文佳良吳瑞鵬昌等人分析：7.WEN佳良武瑞，在中國(guó)電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2012，32中國(guó)分析[J]論文集彭長(zhǎng)DC網(wǎng)絡(luò)前景（13）：7。2]張煒，茶君威汪司朕和其他材料的發(fā)展直流高壓絕緣透視[J]。緣材料，2016，49（2）：1。沖，朱俊偉，王思嬌等，高壓直流電纜絕緣子的發(fā)展與展望[J]。緣子，2016，49（2）：1。3]何金良，黨斌，周偉等，高壓擠壓直流電纜的研究進(jìn)展與關(guān)鍵技術(shù)[J]。電壓技術(shù)，2015年，41（5）：1417 SE金良，黨斌，周堯和研究，并在高壓直流輸電[J]擠壓電纜關(guān)鍵技術(shù)進(jìn)展等研究。壓工程，2015，41（5）：1417。4]吳浩，陳浩，王霞及其同事，梯度下電纜絕緣空間電荷特性研究現(xiàn)狀溫度[J]。緣材料，2012，礦用電纜45（3）：Kai 60.WU，Xi CHEN，WANG X Ia，et al。溫度梯度下電纜絕緣中空間電荷特性的搜索情況[J] ]。緣材料，2012，45（3）：60。5] MONTANARI G C.帶絕緣失效：空間負(fù)荷的作用[J]。電介質(zhì)產(chǎn)品和電絕緣性，2001年在IEEE Transactions 18（2）：339。6] MAZZANTI G，從空間電荷的測(cè)量提取作為絕緣老化的標(biāo)記物?MONTANARI C.量[J]。絕緣，2003，10（2）：198。7]直流交聯(lián)聚乙烯絕緣中的空間電荷形成機(jī)理[J]。緣材料，2010，43（6）：[7]邱斌，何軍，涂德民。39.邱斌，何軍，涂德民。流交聯(lián)聚乙烯絕緣中空間電荷形成機(jī)理[J]。
　　緣材料，2010.43（6）：39 [8]穗積N，H SUZUKI，T. OKAMOTO直接觀察獨(dú)立空間電荷的時(shí)間在XLPE電纜在高電場(chǎng)[J]型材，IEEE TRANSACTIONS ON電介質(zhì)和電絕緣，1994，1（6）：1068。9]陳偉，王霞，吳昊等。直流電壓下梯度場(chǎng)對(duì)聚乙烯空間電荷和場(chǎng)畸變的影響[J]。國(guó)電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2011，26（3）：13。曦，王霞，吳凱等。連續(xù)電壓聚乙烯的應(yīng)力變形和高溫梯度[J.]中國(guó)電工學(xué)會(huì)學(xué)報(bào)，2011，26（3）：13。10]吳偉，朱慶東，陳偉等溫度梯度對(duì)油紙絕緣的影響空間電荷分布特性的影響[J]。壓技術(shù)，2011，37（4）：823。

　　凱，朱慶東，陳曦其他，溫度梯度對(duì)浸油紙中空間電荷分布的影響[J]。壓工程，2011，37（4）：823。11]傅一峰，陳俊熙，趙紅等交聯(lián)聚乙烯接枝氯乙酸烯丙酯的介電性能[J]。壓電子技術(shù)，2011，37（4）：823。一峰，陳俊琦，趙宏等聚乙烯與氯乙酸接枝烯丙基酯交聯(lián)的介電性能[J]。2018，33（18）：4372。國(guó)電工學(xué)會(huì)，2018的交易，33（18）：4372 [12]栗壓沙，戴亞平，華需，對(duì)電場(chǎng)的負(fù)載分布和XLPE電纜的空間[雜質(zhì)等的影響J]電氣工程，2018年，33（18）：。365.LI夜叉，DAI亞平，華旭雜質(zhì)對(duì)電場(chǎng)和空間電荷的在XLPE電纜[J]的分布的影響，中國(guó)電工學(xué)會(huì)學(xué)報(bào)，2018，33（18）：4365。13]顏志宇，趙紅，韓寶忠等。
　　米復(fù)合CB / LDPE [J]的空間電荷特性放松的分析，期刊電機(jī)與控制，2017年，21（06）：50.YAN知遇，趙虹，韓保忠等人，分析從弛豫α的角度看CB空間電荷特性納米復(fù)合材料LDPE / LDPE [J]。機(jī)和控制，2017年，21（06）：50 [14] XU曉曉，LEI志鵬SONG建成等開發(fā)用于測(cè)量HVDC電力電纜脈沖電聲空間電荷的方法[C ] // IEEE高壓工程與應(yīng)用國(guó)際會(huì)議，2016年，2016年9月19 - 22日，中國(guó)成都，IEEE，2016：1-4。15] AHMED NH，SRINIVAS N N. Review介電空間電荷的測(cè)量[J]，IEEE電介質(zhì)絕緣材料，1997，4（5）：644。16]王亞林，吳建東，易玉輝等。步測(cè)量及充放電電流的應(yīng)用[J]。ETUCE，2017論文集，37（3）：931.WANG雅琳武建東，YI蜀恢和其他測(cè)量和空間電荷和松弛電流與固體電介質(zhì)[J]同時(shí)施加。ETUCE，2017論文集，37（3）：931。17]空間電荷的麥卡利斯特IW克萊頓GC PEDERSEN A.字段在DC電纜[C] // 1996國(guó)際的IEEE的研討會(huì)電絕緣，1996年6月16-19日，魁北克省蒙特利爾，加拿大，2002年IEEE：661至665 [18] FABIANI d GC塔納，對(duì)空間電荷的溫度梯度的BODEGA R.效應(yīng)和HVDC電場(chǎng)分布模型[C] //第八屆國(guó)際IEEE 2006年電介質(zhì)材料特性和應(yīng)用會(huì)議，印度尼西亞巴厘島，2006年6月26 - 30日.IEEE，2007：65-6 8. [ 19]楊加明，汪微，韓胞螽等電導(dǎo)特性CC納米復(fù)合材料介質(zhì)LDPE和效果上的電場(chǎng)在高壓直流電纜[J]，在ETUCE，2014，34論文集分布（9）：1454。家明，王選，韓寶忠等，LDPE納米復(fù)合材料導(dǎo)電特性直流電流及其對(duì)高壓高壓電纜電場(chǎng)分布的影響[J]。]博格斯S.，DAMON DH，Hjerrild J.，等人，在用固體介質(zhì)直流[J]。電力配送，2001年IEEE交易電纜的場(chǎng)的灰度的絕緣性能的影響， 16（4）：456。21] HOLBOLL JT，HENRIKSEN男，與溫度梯度[℃] //上電絕緣性和介電現(xiàn)象年度報(bào)告會(huì)議的交聯(lián)電纜的空間電荷的Hjerrild J.積累，Victoria，Canada，2000：157-160。[22] KR Bambery，在含有介電常數(shù)/電導(dǎo)率的梯度[J]低密度聚乙烯的樣品FLEMING RJ HOBOLL的J T.空間電荷型材，物理雜志d :.應(yīng)用物理，2001年，34（20）。：3071-3077。[23] McAllister的IW克萊頓GC PEDERSEN甲在DC電纜電荷累積：宏觀方法[C] //的IEEE國(guó)際上的電絕緣1994研討會(huì)5的會(huì)議論文集至8 1994年6月Pittsburgh，USA，IEEE，2002：212-21。24] Sun，Yunlong，Li Zhonghua，Suo，Changyou，et al。

　　非線性電導(dǎo)率引起的空間電荷分布模擬在HVDC電纜絕緣[C] // 2017年電氣絕緣材料國(guó)際研討會(huì)，日本豐橋，2017年9月11日至15日，IEEE，2017：126-129。
　　[25]陳繼丹，劉子玉，介電物理[M]，北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1982：209-213。[26]李中華，劉樂(lè)樂(lè)，鄭歡等，高壓直流電場(chǎng)分布影響因素的模擬研究[J.] ETUCE Proceedings，2016，36（9）：2563。LI Zhonghua， LIU Lele， ZHENG Huan， et Al. Simulation sur les facteurs dinfluence de la distribution du champ électrique dans un cable HVDC [J.] Actes de la CSEE， 2016， 36 (9): 2563. [27] Zheng Huan， Liu Lele， Li Zhonghua. Sous tension de surintensité superposée en courant continu étude sur les caractéristiques de distribution de champ électrique transitoire dun cable HVDC [J]. Actes de la Société chinoise de génie électrique， 2016， 36 (24): 6682， ZHENG Huan， LIU Lele， LI Zhonghua. Recherche sur la distribution de champ électrique transitoire dans un cable HVDC sous tension continue superposée Voltages [J]. Actes de la CSEE， 2016， 36 (24): 6682.
　　本文轉(zhuǎn)載自
　　電纜價(jià)格 http://jslianhai.cn