用ANSYS Workbench提出了防爆中間電纜接線箱的有限元模型，并對(duì)防爆箱內(nèi)壁對(duì)徑向沖擊的響應(yīng)及其影響因素進(jìn)行了模擬和分析。
　　析。果表明，在徑向沖擊過程中，防爆殼的變形和應(yīng)力集中在主體部位，防爆箱的動(dòng)力響應(yīng)參數(shù)（位移，速度，應(yīng)力，變形）的最大值隨爆炸力的增加而增大。

　　向沖擊峰和沖擊環(huán)。著表面長(zhǎng)度的增加，其隨著沖擊最大持續(xù)時(shí)間的增加而增加和減少。研究應(yīng)為防爆殼體的優(yōu)化設(shè)計(jì)提供一些參考，有利于減少電纜著火和爆炸事故的影響。年來，電纜的電氣化程度不斷提高：集中在狹窄溝槽和井中的電纜會(huì)因故障而著火，其事故占年度電氣火災(zāi)事故的50％以上。2]。纜的中央連接器是電纜的薄弱環(huán)節(jié)。
　　易引起火災(zāi)或爆炸，損壞周圍的線路和安裝。本文中，ANSYS Workbench模擬電纜中間接頭的防爆外殼要承受徑向的沖擊響應(yīng)，以及徑向沖擊，環(huán)形環(huán)的持續(xù)時(shí)間和阻力對(duì)變形的影響。爆外殼。爆外殼的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)化為兩個(gè)固定連接到法蘭表面的外殼部分。殼的橫截面如圖1所示，防爆外殼的厚度為5毫米。

　　爆箱的材料由玻璃鋼制成，參照玻璃鋼管的材料參數(shù)[2]，密度為1800 kg / m3，電纜剪切模量為4200MPa，泊松比為0.26。行瞬態(tài)模擬，并使用半導(dǎo)體單元模擬防爆船體：一定長(zhǎng)度的環(huán)形線圈用作隔爆箱內(nèi)壁中間的受力面，力的環(huán)面被劃分在六面體網(wǎng)格中，其余部分由四面體網(wǎng)格劃分。
　　徑向沖擊壓力的最大值為250 MPa，峰值持續(xù)時(shí)間為0.5 ms時(shí)，載體芯的長(zhǎng)度從40 mm增加到140 mm。著載體芯的長(zhǎng)度增加，爆炸箱響應(yīng)參數(shù)的極值曲線相對(duì)一致，顯示出近似線性的增加。大位移從0.0258 m增加到0.0591 m，生長(zhǎng)曲線最接近線性，最大應(yīng)力從3958MPa增加到6330MPa，最大應(yīng)力從0.376增加到0.598。者的增長(zhǎng)曲線是相對(duì)線性的，最大速度從113 m / s增加到216 m。/ s時(shí)，曲線變化比其余參數(shù)更復(fù)雜，電纜但總體而言，它與線性定律保持一致。以看出，受徑向沖擊影響的環(huán)形表面的長(zhǎng)度對(duì)防爆殼體的變形有很大的影響。

　　環(huán)形線圈的長(zhǎng)度越長(zhǎng)，防爆外殼的變形就越大。向沖擊壓力峰值從50 MPa增加到350 MPa，同時(shí)保持100 mm的環(huán)形表面強(qiáng)度和0.5 ms的徑向沖擊力的峰值持續(xù)時(shí)間。著壓力峰值的增加，防爆外殼響應(yīng)參數(shù)的極值曲線顯示出清晰的連貫性，表明與峰值壓力呈線性增加。大位移從0.0078 m增加到0.0696 m，最大應(yīng)力從1025 MPa增加到7256 MPa，最大應(yīng)力從0.098增加到0.686，最大速度從32 m / s增加到235 m / s。以看出，徑向沖擊壓力的最大值對(duì)防爆殼體的變形有相當(dāng)大的影響。力峰值越高，防爆外殼的變形就越明顯。
　　向沖擊壓力峰值的持續(xù)時(shí)間從0.1毫秒增加到0.7毫秒，同時(shí)保持了100 mm的環(huán)形力長(zhǎng)度和250 MPa的徑向沖擊壓力峰值。爆殼體的最大位移，速度，應(yīng)力和變形隨著徑向沖擊最大持續(xù)時(shí)間的增加而增加；隨著最大持續(xù)時(shí)間的增加，最大位移，應(yīng)力和最大變形量也隨之增加。

　　爆的變形更加一致。便說一句，隔爆箱的最大速度曲線較為復(fù)雜，但總體趨勢(shì)也有所下降。峰值的持續(xù)時(shí)間從0.1 ms增大到0.3 ms時(shí)，最大位移從0.0608 m減小到0.0461 m，最大應(yīng)力從6843 MPa減小到5281 MPa，最大應(yīng)力從0.613減小到0.499，當(dāng)峰值的持續(xù)時(shí)間從0.3毫秒增加到0.7毫秒時(shí)。

　　大位移緩慢變化為0.0451 m，最大應(yīng)力為5101 MPa，最大應(yīng)力為0.482，當(dāng)峰值持續(xù)時(shí)間從0.1 ms增加到0.7 ms時(shí)，最大速度從574 m / s增加到約150 m / s。以看出，當(dāng)最大持續(xù)時(shí)間小于0.3ms時(shí)，徑向沖擊的最大持續(xù)時(shí)間對(duì)隔爆箱的變形有顯著影響，隨著隔爆箱變形程度的降低而減小。爆箱增加。爆盒的變形程度保持不變，峰值持續(xù)時(shí)間的影響不明顯。隔爆箱受到徑向沖擊力時(shí)，變形和應(yīng)力的分布集中在主體上，切口和端部對(duì)力的響應(yīng)沒有明顯影響。爆箱的徑向沖擊。爆殼的變形與載體芯的長(zhǎng)度和徑向沖擊壓力的最大值呈線性正相關(guān)。著約束核心長(zhǎng)度的增加和徑向沖擊峰值的增加，爆炸外殼的最大位移，速度，應(yīng)力和應(yīng)力也隨之增加。徑向沖擊峰的持續(xù)時(shí)間小于0.3 ms時(shí)，防爆殼體外殼的最大位移，速度，應(yīng)力和應(yīng)力會(huì)隨著峰值持續(xù)時(shí)間的增加而減?。划?dāng)峰值持續(xù)時(shí)間大于0.3ms時(shí)，對(duì)防爆殼體變形的影響相對(duì)較小。容易
　　本文轉(zhuǎn)載自
　　電纜 http://jslianhai.cn