基于交流特高壓變電站高，中壓接地線的自阻抗成分，分析了影響特高壓變電站接地故障電流的因素。定后，指示超高壓變電站的1000kV交流網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)和特高壓交流。電站主變壓器與500kV側(cè)交流電網(wǎng)結(jié)構(gòu)在高壓側(cè)和中壓側(cè)的接地短路電流之間成比例關(guān)系。析結(jié)果表明，交流特高壓變電站高壓交流接地線的短路電流主要受交流1000kV側(cè)網(wǎng)結(jié)構(gòu)的影響，而短路電流-中壓接地電路主要受500 kV側(cè)網(wǎng)結(jié)構(gòu)和特高壓站的主變壓器影響。究結(jié)論可為特高壓交流電站限流措施的優(yōu)化提供理論支持。電架空線的接地線是高壓線防雷的基本措施：不僅可以保護(hù)電線，還可以降低電線的電磁感應(yīng)電壓，防止雷擊。接滲透到傳輸線中。著網(wǎng)絡(luò)運(yùn)維管理水平和遠(yuǎn)動(dòng)，自動(dòng)控制，遠(yuǎn)程控制和遙測(cè)系統(tǒng)管理水平的不斷提高，對(duì)地面資源的全面，合理利用已大大提高。用?？諅鬏斁€的接地線形成影響電流，負(fù)載等的三維并聯(lián)多導(dǎo)體系統(tǒng)。導(dǎo)體的電流或電荷發(fā)生變化時(shí)，相鄰的導(dǎo)體會(huì)發(fā)生變化。此，電負(fù)載條件和不同導(dǎo)體的相對(duì)位置通常直接影響周圍的電磁場(chǎng)，這使得可以確定對(duì)地檢測(cè)的電功率的相應(yīng)參數(shù)的值。本地線具有接地點(diǎn)時(shí)，靜電感應(yīng)電壓接近零。態(tài)感應(yīng)電流的值很小，并且是電容性耦合電流，通常不會(huì)考慮在內(nèi)。壓感應(yīng)電壓僅與線長(zhǎng)，負(fù)載電流和地線布局有關(guān)，而與線電壓沒有直接關(guān)系。此，相同電壓電平的線的電磁感應(yīng)電壓差異較大。網(wǎng)絡(luò)故障節(jié)點(diǎn)看，短路點(diǎn)的自阻抗是等效的戴維寧阻抗。
　　據(jù)兩端口網(wǎng)絡(luò)理論，特高壓交流站的高壓側(cè)和中壓側(cè)用作構(gòu)建雙功率等效電路的節(jié)點(diǎn)。于特高壓交流站的主變壓器部分通常采用3列并聯(lián)結(jié)構(gòu)自耦變壓器（5列單相），因此可以忽略勵(lì)磁電流并斷開勵(lì)磁支路。了定量評(píng)估特高壓交流變電站接地短路電流的影響因素，有必要確定交流電網(wǎng)結(jié)構(gòu)對(duì)變電站1000 kV變電站的影響。
　　高壓站，特高壓交流變電站的主變壓器和500 kV側(cè)的交流電網(wǎng)結(jié)構(gòu)，高壓和中壓側(cè)的短路電流。重根據(jù)特高壓交流網(wǎng)絡(luò)的當(dāng)前進(jìn)展情況和規(guī)劃方案，1000 kV和500 kV電磁環(huán)網(wǎng)尚不緊密。設(shè)參考值SB = 100 MVA，則高壓側(cè)的參考電壓為UB（1000）= 1050 kV，500 kV側(cè)的參考電壓為UB（500）= 525 kV，然后IB（1000） = 0.055 kA，IB（500）= 0.110 kA。具體分析中，基于PSD-BPA國(guó)家電網(wǎng)規(guī)劃數(shù)據(jù)，可以得到等效自阻抗和等效自阻抗的等效自阻抗值ZkM。用相應(yīng)的短路計(jì)算程序的1000 kV地線上的500 kV母線;在特高壓變電站的規(guī)劃中，可以直接使用主變壓器的短路阻抗來計(jì)算變壓器Ztemp的等效阻抗。決ZHS和ZMS時(shí)，首先使特高壓變電站的主變壓器退役，然后通過短路計(jì)算程序計(jì)算校正后的計(jì)劃數(shù)據(jù)，該程序?qū)?yīng)于UHV站的1000 kV側(cè)的系統(tǒng)阻抗和500 kV側(cè)的系統(tǒng)阻抗。
　　中地區(qū)每個(gè)特高壓變電站高壓側(cè)接地線的正序自阻抗ZkH1在0.0015至0.0050之間，其中包括等效的高壓側(cè)序阻抗ZHS1在0.0020和0.0080之間，并且變壓器ZH1 ZM1的等效正序阻抗在0.0022和0.0030之間，與平均接地線等效的ZMS1正序阻抗為在0.0030和0.0050之間。據(jù)計(jì)算，在影響華中地區(qū)每個(gè)特高壓交流變電站高壓側(cè)接地短路電流的因素中，電纜1000kV側(cè)替代電網(wǎng)的比例在0.51至0.80之間，并且替代500kV電網(wǎng)的比例為0.09?0.18。
　　壓器的密度在0.13至0.31之間（在荊門特高壓變電站的平均壓力側(cè)運(yùn)行下為0.08 / 0.09）。中，南陽(yáng)的特高壓變電站在交付時(shí)更接近中國(guó)北方的特高壓交流電網(wǎng)，與其他特高壓站相比，1000 kV邊網(wǎng)結(jié)構(gòu)的影響更大。要的是其短路電流水平，密度為0.75。
　　交流高壓電網(wǎng)的末端，1000 kV側(cè)網(wǎng)結(jié)構(gòu)對(duì)其短路電流水平的影響僅為0.51。
　　“南陽(yáng)—駐馬店”，“荊門—武漢”，“長(zhǎng)沙—南昌”特高壓輸變電項(xiàng)目投產(chǎn)后，特高壓變電站的1000 kV零序阻抗為生產(chǎn)前大于0.58至0.87。間。

　　
　　過比較每個(gè)特高壓站的ZkH0 / ZkH1值，可以知道除南昌特高壓站外，其他特高壓站的比率在1.2和2.0之間。長(zhǎng)期特高壓特高壓變電站外，其他特高壓變電站的高壓?jiǎn)蜗喽搪冯娏饕驳陀谙鄳?yīng)的三相短路電流。國(guó)中部特高壓變電站高壓側(cè)質(zhì)量的短路電流水平在11.5 kA至34.8 kA之間，電纜長(zhǎng)期短路電流在25之間，7 kA和47.8 kA。以看出，作為現(xiàn)有和長(zhǎng)期規(guī)劃的一部分而投入使用的特高壓交流網(wǎng)絡(luò)相對(duì)薄弱，并且它們對(duì)高壓側(cè)地線的短路電流的影響已達(dá)到0.69。0.82。此，在計(jì)劃期間無需采取任何措施刪除特殊期間。流高壓變電站高壓側(cè)接地的短路電流。個(gè)特高壓變電站的三相短路電流和單相接地短路電流主要受1000 kV電網(wǎng)結(jié)構(gòu)的影響。于位于中國(guó)中部的特高壓交流變電站，長(zhǎng)期而言，1000 kV側(cè)的電網(wǎng)結(jié)構(gòu)相對(duì)于其短路電流的比例在0.51至0.80之間項(xiàng)介于0.69和0.82之間。
　　了南昌特高壓變電站，華中地區(qū)其他特高壓變電站的高壓?jiǎn)蜗喽搪冯娏饕驳陀谙鄳?yīng)的三相短路電流。
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